1 　概 　況

 

某煉鐵廠(chǎng)高爐 , 有效容積2000 m3, 2000年6 月28投產(chǎn) , 長(cháng)期較順行 , 系數在2.5以上 , 隨著(zhù)高爐的強化 , 2006 年以來(lái)冷卻壁出現大量破損 , 爐體大量漏水 , 已進(jìn)入爐役后期。2006.2.6 爐況出現失常 , 2007.1.13 爐缸出現嚴重惡化 , 到2.13 日基本恢復正常 , 歷經(jīng) 50天, 損失產(chǎn)量約 87000 t 。

 

2 　爐況失常原因與過(guò)程

 

2.1爐況失常原因

 

2.1.1高爐設備現狀是經(jīng)常發(fā)生風(fēng)口燒壞和爐缸不活躍的客觀(guān)條件1)頂壓只有 150 kPa, 限制了高爐進(jìn)一步加風(fēng)。2 000 m3高爐正常風(fēng)量應在 4000 m3/min, 而該高爐只有 3 500 m3/min 左右。

 

2)風(fēng)口二套變形嚴重 , 使本應向下傾斜的風(fēng)口都上翹 , 對活躍爐缸極其不利 , 經(jīng)常發(fā)生風(fēng)口連續燒壞。二套上翹的問(wèn)題雖然采取了更換、加頂絲等辦法 , 收效不大 , 新?lián)Q的二套 4 個(gè)月又發(fā)生嚴重上翹。

 

3) 2006 年以來(lái)冷卻壁破損加速 , 加上設計缺陷 , 各段冷卻壁之間沒(méi)有閥門(mén) , 日常生產(chǎn)無(wú)法判定漏水段數 , 靠檢修時(shí)打壓判定 , 長(cháng)期帶有壞冷卻壁水管工作 , 高爐長(cháng)期存在漏水。

 

2.1.2原燃料發(fā)生變化，精料方針打破是本次重大爐況事故的助推劑2006 年 11 月中下旬 , 爐缸不夠活躍已有表現 , 壓量關(guān)系緊張 , 對出鐵、爐溫波動(dòng)非常敏感 ,

 

所有現象說(shuō)明爐缸工作逐步變差 , 從外部看主要是 :

 

1)球團車(chē)間檢修 , 高爐配吃外進(jìn)球團。由于外進(jìn)球團廠(chǎng)家多 , 成分不一 , 雖采取一定混勻措施 , 但 SiO 2 % 及品位仍不穩定 , 且粉子大 ( 通常在 35% 左右) ,其中特別是承德地區球團含鈦高 ,平均在 1.2% ～1.3% , 個(gè)別高達2.6% 。加上自燒結礦 TiO 2 升高至 0.45% , 使鐵中鈦高達 0.093%～ 0.1% , 鐵水變粘稠。

 

2) 2006 年 11 月中旬后自產(chǎn)焦炭揮發(fā)分升高至1.6% ～ 1.8% , 強度也時(shí)有變差的情形。

 

3)由于鐵燒產(chǎn)能不匹配 , 11 月上旬鐵產(chǎn)量提高后 , 燒結采取了提堿度、提機速的措施 , 燒結堿度提高到 2.35 以上 , 高爐爐料結構發(fā)生較大變化 ,另外機速提高燒結礦強度有所降低 , 11 月燒結機機速比 10 月份提高0.06 m /min, 燒結強度比 10月降低0.67% 。

 

2.1.3高爐操作制度、參數控制、應對措施不到位和爐外事故是本次爐況失常的根本原因。

 

1)高爐對冷卻壁長(cháng)期漏水不夠重視 , 沒(méi)有采取主動(dòng)處理、斷絕水源的措施 , ***嚴重時(shí)帶 76 根壞冷卻壁水管生產(chǎn)。

 

2)風(fēng)量長(cháng)期偏小 , 爐缸活躍不夠始終是限制爐況長(cháng)期順行的因素。06 年下半年長(cháng)期低 [ Si] 、高 R 2 操作 , 爐缸熱量不足。

 

3)爐外事故頻出 , 是爐缸嚴重惡化的導火索 2006.12.10 和 13 日兩次吹管滲鐵燒穿高爐無(wú)計劃體風(fēng) , 14 日北場(chǎng)發(fā)生放風(fēng)堵口事故 , 使爐缸進(jìn)一步惡化 ;2007.1.13日鐵口堵不上跑鐵 , 爐內大幅減風(fēng)發(fā)嚴重爐涼 , 使爐缸嚴重惡化。

 

4)爐內操作主動(dòng)損失理念差 : 2006.12.16日爐況失常后 , 操作參數控制仍以強化為主 , 頂壓、壓差、透氣指數等參數仍維持正常水平 , 在 27 日連續懸料 4 次才做出調整。

 

2.2爐況失常過(guò)程

 

1) 2006 年 11 月中下旬 , 爐缸工作不活躍已有表現 , 爐況順行差 , 高爐采取減小礦批、發(fā)展邊緣 , 降低煤比、控氧、降堿度、提爐溫等措施以求順行?；謴椭?, 2006.12.10和 13 兩次發(fā)生吹管滲鐵燒穿 ( 說(shuō)明爐缸明顯變差 ) , 12.14 日發(fā)生減風(fēng)堵口 , 爐況基礎更加脆弱。12.25日由于焦炭水分升高2.4% 導致?tīng)t涼 ( Si = 1.21% , S = 0.067% ) ,加焦下達高爐連續懸料(12.26 日 1 次 , 12.27 日4 次) ,

 

加上高爐又帶 13# 壞風(fēng)口作業(yè)加劇了爐缸變差。12.28 日雖采取了錳礦洗爐 , 至 12.31日視爐缸狀況好轉去掉 , 仍以強化爐況為主 , 爐缸沒(méi)有得到徹底清理 , 2007 年元月 1 ～ 12日 鐵產(chǎn)量?jì)H維持在4 800t/d 左右。

 

2) 2007.1.13 日 20: 35 鐵口堵不上跑鐵 , 爐內停氧、停煤、大幅減風(fēng)至 45 kPa, 誘發(fā)嚴重爐涼 , 鐵水溫度低至 1422 ℃。料速不均崩料多、煤氣分布極不規則 , 12.14日 H 2 % 由 1.3 升至 3.0,高爐大量漏水 , 綜合負荷大幅走輕至 2.812, 但盡管有大力提爐溫措施 , 鐵水溫度難以達到 1480 ℃ ,兩場(chǎng)鐵水溫差達 20 ℃ , 爐缸工作惡化 , 爐況嚴重失常 , 風(fēng)口頻繁破損(15日 1 個(gè) , 16 日 2 個(gè) , 18日 2 個(gè) ) 。18 日 3# 風(fēng)口漏水嚴重 , 休風(fēng) 450 min 更換壞風(fēng)口并堵 8 個(gè)風(fēng)口 , 余 20 個(gè)送風(fēng) , 轉入爐況恢復階段。

 

3 　爐況恢復過(guò)程

 

3.1***階段錳礦洗爐力度再次不夠，爐缸再次沒(méi)有根本治理

 

2007.1.16日加入螢石 20 kg/tfe,1.17 日再次加入錳礦處理爐缸 , 控制 [ Si] 在 0.7% ～ 0 .9% ,R 2 在 1 .08 ～ 1 .15 。錳礦下達 , 風(fēng)口破損逐步消除 ,渣鐵流動(dòng)性改善 , 鐵水溫度達 1450 ℃以上 , 爐缸狀況改善 , 爐況恢復較快 , 在壓差 ≤ 125 kPa, 透氣性 ≥ 2 700 的前提下逐步加風(fēng) , 捅風(fēng)口 , 至 21 剩 20#未 開(kāi) , 風(fēng) 量 加 至 3 400 m3/min, 富 氧 至1.5 km3/h 。由于再次樂(lè )觀(guān)估計爐況 , 并為快快速增產(chǎn) ,20 日停用錳礦。但爐缸仍未根本好轉 , 接受強化措施能力差 , 同時(shí)由于焦批大、冶煉強度低 , 中心氣流常有過(guò)高現象。

 

3.2　第二階段布料溜槽燒斷 　

 

煤氣流嚴重失常風(fēng)口連續損壞與頻繁無(wú)計劃休風(fēng) 爐缸工作嚴重惡化，延長(cháng)了爐況恢復時(shí)間22 日 21# 風(fēng)口破損嚴重, 休風(fēng) 240 min 換 3 個(gè)風(fēng)口 , 爐頂檢查布料溜槽 , 發(fā)現落料點(diǎn)下表面燒損 , 產(chǎn)生裂縫 , 考慮恢復爐況及臨時(shí)休風(fēng)沒(méi)有更換 , 只進(jìn)行了補焊。23 日白班爐頂十字測溫分布異常 ( 見(jiàn)表 1) , 調整布料角位效果不大 , 判斷布料溜槽燒斷。加焦 130 t 下達爐腹后于 24 日 2: 30休風(fēng) 1 098 min 更換。綜合考慮爐缸工作狀況、亂料和休風(fēng)影響 , 采取堵 12 個(gè)風(fēng)口送風(fēng)的謹慎恢復方案。

 

圖片

 

一方面由于流槽燒斷整個(gè)料柱分布失常 , 另一方面由于 CO 2 % 極差 , 只能靠高 [ Si] 保證一定的渣鐵物理熱 , 使得爐缸滲透性比休風(fēng)前更差。送風(fēng)18h 后 25 日開(kāi) 3# 風(fēng)口, 但 20 min 后吹管燒穿二套放炮 , 放風(fēng)中 11# 二套也放炮。休風(fēng)392 min 更換 ,堵 17 個(gè)風(fēng)口。送風(fēng) 8h 后 26 日 9# 二套又放炮, 放風(fēng)中 7# 二套燒壞, 再次休風(fēng) 270 min, 堵 20 個(gè)風(fēng)口恢復爐況。28 日又因 12# 二套放炮, 放風(fēng)中 11

 

# 、15# 二套燒壞, 休風(fēng) 463 min, 堵 19 個(gè)風(fēng)口送風(fēng) ,由于頻繁無(wú)計劃休風(fēng) , 渣鐵已不能順利流出 , 爐缸接近凍結。3 次放炮共同特點(diǎn)是 : ①休風(fēng)都因二套燒壞造成 , 風(fēng)口小套較好。②放風(fēng)中由于吹管前端燒壞造成其它二套燒壞。③每次都有鐵水從吹管流出或噴出燒壞菱形板。這些征兆說(shuō)明爐缸滲透性極差 , 鐵水無(wú)法順利滲入爐缸。這個(gè)階段風(fēng)速控制、加風(fēng)速度控制更加嚴格。

 

3.3第三階段 嚴控漏水 連續噴凈渣鐵 穩妥開(kāi)風(fēng)口和加風(fēng)，風(fēng)口破損減少，爐缸狀況改善，爐況逐步好轉。

 

28 日用 9 個(gè)風(fēng)口送風(fēng) , 由于爐缸透液性差 ,實(shí)際風(fēng)速過(guò)小 , 風(fēng)口回旋區和鼓風(fēng)動(dòng)能太小 , 11# 、14# 二套再次燒壞, 為此重新修訂了恢復方案 : ①爐外實(shí)施零間隔出鐵 , 并大噴鐵口以排凈涼渣鐵。②加大風(fēng)口外部打水 , 以減少休風(fēng)次數 , 延長(cháng)送風(fēng)時(shí)間。③及時(shí)查漏 , 杜絕向爐內漏水(1月 26 日H 2 % 下降至 2.0% 1.28日 以后 H 2 % 再次下降到1.6% ～ 1.8% )。④修訂低風(fēng)壓下風(fēng)量控制標準 ,按燃燒焦炭反推風(fēng)量 , 并參照風(fēng)壓水平 , 適當提高標準風(fēng)速。每 8 ～ 10h 捅 1 個(gè)風(fēng)口 , 開(kāi) 1 個(gè)風(fēng)口加風(fēng)100 ～120 m3/min 。⑤ 29 日 3 次加入錳礦洗爐。30 日錳礦下達后 , 按修訂方案開(kāi)風(fēng)口 , 穩步用風(fēng) , 期間有風(fēng)口破損 , 但能控制漏水持續生產(chǎn) ,渣鐵流動(dòng)性不斷改善 , 爐缸工作區域不斷擴大、風(fēng)量逐步增加 , 至2.2 日余 9 個(gè)風(fēng)口未開(kāi) , 視爐況好轉且 13# 風(fēng)口損壞嚴重 , 休風(fēng) 375 min 換壞風(fēng)口2.3 日送風(fēng)后 , 13# 二套壞, 控水堅持生產(chǎn)。2.4日又因 28# 風(fēng)口損壞嚴重, 休風(fēng) 180 min 更換。至2.6日風(fēng)口全開(kāi) , 至 2.9 日 , 爐況有一定局面 , 且 25#風(fēng)口損壞加劇 , 為了下一部強化 , 并考慮爐皮西南方向局部發(fā)紅 , 休風(fēng) 780 min 換 2 個(gè)二套和 6 個(gè)風(fēng)口 , 并在爐皮發(fā)紅處加裝 7 個(gè)柱狀冷卻器。

 

3.4第四階段 合理控制操作參數 爐況順利恢復。

 

2 月 9 日堵 5 個(gè)風(fēng)口送風(fēng) , 繼續采用錳礦洗爐 , 在保持鐵水良好的流動(dòng)性的前提下 , 維持鐵溫在 1470 ～ 1490 ℃ , R2 在 1.05 ～1.10, 爐缸工作狀況持續好轉 , 并視爐缸工作情況穩步開(kāi)風(fēng)口 , 嚴格按標風(fēng)速 ≤ 190 m /s 加風(fēng) , 并逐漸用氧 , 風(fēng)口不再損壞 , 爐型相對好轉 , 考慮爐皮安全狀況 , 剩25# 風(fēng)口, 至 2 月 13 日產(chǎn)量已到 4300t, 爐況基本正常。

 

4.失誤和不足

 

4.1爐外事故多加劇了爐況失常 促進(jìn)了爐缸惡化

 

1)12.10日和12.13日兩次吹管滲鐵燒穿造成高爐無(wú)計劃體風(fēng)。12.14 發(fā)生減風(fēng)堵口事故 , 高爐順行受到嚴重影響。

 

2) 12.26日 ～ 12.27日 連續發(fā)生 5 次懸料 , 高爐風(fēng)量大 幅 萎 縮 , 12.27 ～ 31日 平 均 風(fēng) 量 僅 為 3 067m3/min 。

 

3)06.12.31 ～07.1.12 日爐況有了基本局面 ,產(chǎn)量在 4 800 t/d 。1.13日發(fā)生堵不上鐵口跑鐵事故 , 高爐大幅減風(fēng)導至嚴重爐涼 , 爐缸開(kāi)始嚴重惡化。

 

4) 1.22日休風(fēng)時(shí)發(fā)現流槽破損 , 但沒(méi)有主動(dòng)更換。

 

4.2錳礦洗爐不夠徹底

 

2006 .12 .28 ～ 12.31日和 2007 .1.17 ～ 1. 21日 兩次采用錳礦處理爐缸 , 兩次由于爐缸工作狀況改善較快 , 風(fēng)量很快加至 3 400 m3/min 以上 , 并逐步富氧 , 過(guò)于樂(lè )觀(guān) , 錳礦使用僅 3 ～ 4d, 沒(méi)有達至徹底清理爐缸的目的 , 停錳礦后隨著(zhù)強化、爐缸負荷增加又造成了風(fēng)口燒壞爐況惡化 , 延長(cháng)了爐況的恢復進(jìn)程。

 

4.3中心過(guò)分發(fā)展燒斷溜槽，爐況恢復機會(huì )喪失

 

2007 1.13日 后 , 爐況恢復中 , 由于礦批小(37～ 39t) , 焦批大 ( 焦比 490 ～ 510 kg/tfe) , 料速慢( 約 6 批 /h) , 中心氣流過(guò)分發(fā)展 , 且抑制中心的措施不堅決 , 煤氣中心溫度長(cháng)時(shí)間大于 800 ℃ , 至23 日上午煤氣流分布嚴重失常 , 布料溜槽被燒斷 ,被迫于 24 日休風(fēng) 1 098 min 進(jìn)行更換 , 使爐缸工作再次惡化。

 

4.4爐缸極度惡化的情況下，由于表觀(guān)風(fēng)量和實(shí)際風(fēng)量存在較大誤差，造成風(fēng)速控制過(guò)低 導致風(fēng)口回旋區過(guò)小 　

 

延長(cháng)了高爐恢復進(jìn)程由于布料溜槽燒斷 , 爐料分布失常 , 加上長(cháng)時(shí)間休風(fēng)更換布料溜槽和冷卻壁漏水沒(méi)有完全制止 ,爐缸出現極度惡化 , 堵風(fēng)口個(gè)數增至 12 個(gè)。送風(fēng)后 , 為穩妥恢復爐況 , 操作相對保守 , 標風(fēng)速按170 m /s 控制 , 由于風(fēng)小風(fēng)量表誤差大 , 實(shí)際風(fēng)速過(guò)低 , ( 風(fēng)量表為 920 m3/min, 反推風(fēng)量為446 m3/min, 風(fēng)速僅為 73 m /s) , 加上捅風(fēng)口時(shí)機不成熟 , 導致風(fēng)口二套、小套出現連續放炮和破損 , 高爐 25 日、 26 日、 28 日連續休風(fēng)更換 , 風(fēng)口堵至 20 個(gè) , 爐缸惡化進(jìn)入嚴重堆積狀態(tài) , 大大延緩了爐況的恢復進(jìn)程。

 

4.5高爐后期冷卻壁長(cháng)期存在漏水，未能及時(shí)處理。

 

高爐爐役后期冷卻壁破損加速 , 高爐車(chē)間重視不夠 , 沒(méi)有及時(shí)維護 , 煤氣 H 2 含量長(cháng)期在 2.5%～3.3% , 高爐長(cháng)期漏水生產(chǎn) ( 嚴重時(shí) 76 根漏水 )沒(méi)能得到及時(shí)控制。這也是爐缸嚴重惡化重要原因。

 

5 　結論及教訓

 

1)加強原燃料管理 , 實(shí)現精料入爐是大型高爐長(cháng)期穩定順行優(yōu)質(zhì)高產(chǎn)的基本保證 , 是煉鐵工作者永恒的工作主題。

 

2)大型高爐爐役后期生產(chǎn) , 實(shí)現定期檢修 ,及時(shí)加強冷卻壁的維護 , 是消除爐內漏水 , 維持合理的操作爐型 , 減少事故的重要手段。

 

3)各種操作制度和日?？刂茀?, 必須以爐況順行、爐缸活躍、對外圍條件適應性強為宗旨 ,堅決杜絕極限操作。

 

4)爐況失常時(shí) , 堅決以處理爐況為主導思想 , 不頂、不追 , 措施到位 , 穩中求進(jìn) , 切忌反復 , 實(shí)現爐況的徹底恢復 , 避免事故的進(jìn)一步擴大。

 

5)加強設備及外圍管理 , 避免設備及外圍事故的頻繁發(fā)生 , 是保證爐況長(cháng)期順行的重要保障。

 

6)高爐裝備水平限制風(fēng)量使用、風(fēng)口二套上翹是高爐爐缸工作相對較差的客觀(guān)條件 , 必須靠長(cháng)期良好的渣鐵流動(dòng)性作為保障。

 

7)在處理爐缸堆積時(shí) , 高 [ Si] 高 [Mn ]會(huì )導至鐵水粘稠 , 達不到清理爐缸的目的。錳礦加入量以鐵中 [Mn ] 在 0 . 8% ～ 1 . 0% 為宜 , 鐵中[ Si] 原則上也應控制在 0 .8% ～ 1 .0% , 但一定要保證渣鐵具有良好的流動(dòng)性 , 錳礦洗爐一定要堅決徹底 , 達至徹底清理爐缸的目的。